分享：火电厂汽水管道热胀位移异常综合评估及处理
摘 要:基于火电厂汽水管道热胀位移异常的重要�：�,总结了以往相关项目的原因分析及处 理经验,归纳了可能影响热胀位移异常的主要因素;并结合管道应力计算分析进行了全面的�：π� 评估,建立了完整的汽水管道热胀位移异常评估及处理流程;最后进行了典型案例分析,为以后类 似故障的处理提供参考.案例分析结果显示:管道支吊架实际工作载荷与实际需求载荷偏差较大, 是引起大部分管道热胀位移异常的主要原因.
关键词:汽水管道;热胀位移;异常;支吊架;载荷偏差
中图分类号:TM６２１．４ 文献标志码:A 文章编号:１００１Ｇ４０１２(２０１８)０４Ｇ０２５６Ｇ０６
火电厂汽水管道是传输汽水介质的重要组成 部分,尤其是作为火力发电厂输送高温、高压介质 的汽水管 道,其 安 全 性 对 整 个 电 厂 至 关 重 要.由 于金属材料 所 固 有 的 热 胀 冷 缩 特 性,汽 水 介 质 管 道在运行状 态 下 会 产 生 一 定 的 热 膨 胀 量,宏 观 上 表现为 管 道 的 热 胀 位 移. 在 进 行 管 道 布 置 设 计 时,为避免管道内部应力超标,一般会通过严格的 计算后布置合适的弹簧(含恒力弹簧)支吊架以及弯头(或弯管)以补偿管道的热膨胀量.管道位移 异常将会导 致 一 系 列 的 严 重 危 害,笔 者 总 结 了 以 往相关项目 的 原 因 分 析 以 及 处 理 经 验,建 立 了 汽 水管道热胀 位 移 异 常 评 估 及 处 理 流 程,为 以 后 类 似故障的处理提供借鉴.
１ 管道热胀位移异常的�：�
管道热胀位移异常对管道本身以及连接设备的 安全性都有着重要的影响,首先汽水管道热胀位移 异常将导致管道正常热胀位移状态改变,对管道产 生不正常的约束,使管道的热胀冷缩受到不合理的 限制,增加管道二次应力;管道位移异常还将导致吊点载荷重新分配,势必使得局部管段吊点载荷增加, 从而提高相应管段的一次应力;管道应力水平升高可 能导致管道的直接破坏,也将直接影响管道的寿命, 为机组的长期安全运行埋下隐患.同时吊点载荷重 新分配后还可能导致部分支吊架过载或失载,甚至失 效,进一步改变支吊点的特性,从而加剧管道热胀位 移异常的情况,形成恶性循环.管道热胀位移异常对 管道安全性及寿命的影响过程如图１所示.
在管道系统的设计计算中,还会考虑管道对设 备的推力和推力矩,并通过对管道的科学布置以及 相应支吊架选型的合理优化,使得管道在工作状态 以及冷态下的端口推力和力矩最大值满足设备安全 承受要求.汽水管道热胀位移异�：蠼谋涔艿赖� 原始计算条件,使得管道系统实际运行状态偏离管 道最佳设计计算状态,从而增加管道端口对设备的 推力和推力矩[１],引起管道与设备连接的接口焊缝 产生裂纹、设备出现变形或非正常位移等情况.同 时设备的反作用力也会增加管道载荷,降低管道寿 命.管道热胀位移异常对管道及其连接设备的影响 过程如图２所示.
汽水管道的减振防振主要靠各型支吊架的固定 和缓振作用,管道热胀位移异常导致吊点载荷重新 分配后可能使得部分支吊架欠载甚至完全失载,从 而部分或完全失去对该吊点处位移的合理约束和限 制作用,造成管道在流体的冲击下出现失稳晃动;同 时如果部分支吊架完全失载会使得管道吊点间距加 大,降低管道固有频率,这些都将导致管道更容易出 现振动情况[２].管道振动往往会引起一系列严重后 果,例如:引起管道过度疲劳损伤,尤其会使得与其 连接的小管道断裂;管件自身损坏,焊缝出现裂纹; 将振动传递到管道连接设备或者其他静止设备上, 危及热力系统的安全运行[３];管道振动还容易导致 管道上的测量仪表出现数据偏差甚至错误[４].其危 害过程如图３所示
由于设计、制造、安装、运行阶段的偏差,火电厂 汽水管道热胀位移异常(或出现一定的偏差)也是一 种较为普遍的现象,但是由于管道热胀位移异常带 来的�：ν且桓龌郝刍墓�,不太容易引 起相关人员的注意,因而火电厂汽水管道热胀位移 异常的情况往往被忽略,其�：π砸餐磺崾�,给 机组的安全运行带来巨大的隐患.随 着 机 组 容 量 和参数的不断提高,管道规格尺寸也不断增大,管 道上布置的 恒 力 吊 架 也 越 来 越 多,对 管 道 热 胀 位 移异常情况的控 制 能 力 变 弱(承 重 支 吊 架 有 刚 性 吊架、变力弹簧吊架和恒力吊架３种.其中:刚性 吊架主要用于完全约束管系在吊点处垂直向下的位移;变力弹簧吊架承载力随管道支、吊点处管道 垂直位移的 增 加 而 增 大;前 两 种 类 型 的 吊 架 都 具 有一定的自 调 性,能 够 在 一 定 的 范 围 内 承 载 管 道 增加的重量;而 恒 力 吊 架 承 载 力 不 随 吊 点 处 管 道 垂直位移的变化而变化,即荷载保持基本恒定,因 而恒力吊架不能额外增加载荷用以承担增加的管 道重量,对 管 道 向 下 位 移 没 有 任 何 约 束 作 用),因 而汽水管道热胀位移异常的�：υ嚼丛矫飨�.因 此,开展火电 厂 汽 水 管 道 热 胀 位 移 异 常 综 合 评 估与治理技术 研 究,有 着 广 泛 的 实 际 需 求 和 重 要 的 应用价值.
２ 管道热胀位移异常原因分析
为更加系统细致地了解可能导致管道热胀位移 异常的原因,全面梳理了火电厂汽水管道设计、制 造、安装、运行等过程,并总结以往相关项目的经验, 分析归纳了可能影响管道热胀位移异常的主要因 素,如图４所示.
管道支吊架是管道的主要承载部件,起着承担 管道重量、承受管道排汽反力、约束和限制管道不合 理位移以及控制管道振动等功能,其中管道支吊架 从功能和用途方面可分为承重支吊架、限位支架和 防振支架３大类,不论采用何种承重支吊架,一条管 道上的所有承重支吊架的总工作载荷应与该管道的 有效载荷(含管道自重、介质重量、保温层重量等)相 匹配,支吊架载荷偏小将导致支吊架无法承受管道 重量,造成管道不断下沉[５];支吊架载荷过大也会导 致整条管道或是部分管段热膨胀位移受阻,宏观上 表现为 管 道 无 法 拉 动 吊 架,吊 架 冷、热 态 指 示 不 变[６].无论出现上述哪种情况都将导致管道应力水 平提高,管道与设备连接端口的推力和推力矩增大, 严重时将危及管道的安全稳定运行.
管道实际重量与支吊架设计载荷不匹配主要表 现在两个方面:一是设计计算阶段管道重量(含保温 层、流体介质等重量)输入数据偏差[７];二是支吊架 计算选型错误(如未考虑管夹重量、吊点载荷未分配 等)[８].由于在设计阶段很多结构的实际重量未知, 因而计算输入的都是理论数据,而实际制造安装与 设计图纸往往都有一定的偏差,包括管道壁厚偏差、 内外径偏差、阀门重量偏差、支吊架部件重量偏差、 保温层重量偏差等,这就造成按照计算结果进行选型的支吊架载荷与结构实际重量存在一定的误差, 当重量偏差较大时,则难以通过支吊架的载荷调整 来消除计算误差,从而引起管道实际热胀位移异常. 另外在根据计算吊点载荷进行支吊架选型时,可能 由于人为失误而未考虑管夹重量或吊点载荷未平均 分配(双拉杆吊架)等情况,这将导致局部吊点载荷 偏差,从而使得部分管段热胀位移异常.
另外支吊架实际载荷偏差也会导致管道重量与 支吊架载荷不匹配,主要包括以下几种情况[９]:①支 吊架制造质量不过关,支吊架出厂性能不达标;②现 场支吊架的错装、漏装,也将导致局部吊点载荷偏 差,从而影响管道热胀位移;③随着运行时间的延 长,在役支吊架的性能不可避免地会出现一定的退 化,导致部
分支吊架的工作性能无法满足规范要求, 甚至完全失效,进而改变支吊架载荷特性,导致管道 热胀位移异常[１０Ｇ１１].
最后,实际现场管道由于安装间隙不足或是后续 其他加装的一些构件离管道太近,有可能阻碍管道的 正常热膨胀位移,造成管道热胀位移异常.另外还有 一些情况,如原先管道有一定的振动情况,现场未经 详细计算分析,随意加装了一些限制性装置以控制管 道振动,这些装置很有可能阻碍了管道的正常热膨 胀,同时在管道上设置了一个新的“死点”,这会改变整个管道的热膨胀形式,导致管道热胀位移异常.
３ 支吊架检验技术方案
总结上述可能导致管道热胀位移异常的所有因 素,有针对性地进行排查与处理,并结合管道应力计 算分析结果进行全面的�：π云拦�,依据评估结果 以及现场处理条件合理制定相应的管道热胀位移异 常处理方案,具体技术路线如图５所示.
(１)资料收集与宏观检查
资料收集与宏观检查主要包括管道系统布置、 管道材料与规格、支吊架布置与类型、运行参数、支 吊架设计载荷以及位移等数据,以及现场管道及支 吊架运行状态、支吊架冷热态位移指示数据检查记 录等,并结合设计计算数据对比管道所有吊点的实际 热胀位移是否相符,重点关注是否有异常膨胀死点以 及热胀位移反向的管段,需要注意的是管道实际热胀 位移一般小于设计计算数值,如果遇到实际热胀位移 大于设计计算数值的情况也应该重点关注.
(２)原因检查分析
如果出现热胀位移不相符的情况应结合位移异 常状态立即进行故障原因检查分析,主要手段包括 现场异常限制情况检查、管道型号(直径、壁厚)检 测、现场支吊架安装相符性检查、在役支吊架性能测 试[１２]、支吊架选型计算核对等.如管道出现异常下 沉情况时,可重点进行管道型号(直径、壁厚)检测、 在役支吊架性能测试、支吊架选型计算�：说�,以便 检验是否是管道重量超过支吊架实际总载荷.如出现管道向下热胀位移为零的情况时,则应重点关注 现场异常限制情况检查、支吊架选型计算�：说�,以 确认管道是否膨胀受阻.
(３)管道异常热胀位移情况下的�：π约扑惴治� 结合管道异常热胀位移对管道自身以及连接设 备可能造成的�：�,建立管道计算模型,将管道异常 热胀位移情况作为原始边界条件进行输入,将计算 结果与管道材料的许用应力、设备端口允许推力和 推力矩进行对比,同时将计算结果与正常设计工况 进行对比分析,定量地分析出管道异常热胀位移危 害性的大小.
(４)处理方案制定及实施 根据管道异常热胀位移原因分析结果,有针对 性地给出相应的处理方案,常见的处理方案有:去除 现场不合理或额外约束;更换不合格或性能失效的 支吊架;根据最新的管道应力分析结果重新进行支 吊架选型计算等.并在机组停机检修时,按照处理 方案进行调整施工,同时确保施工质量满足方案中 提出的各项技术要求.
(５)效果评估测试
机组重新启动并稳定运行一段时间后,进行详 细地冷热态检查对比,并评价处理后的管道热胀位 移情况是否满足要求.其中管道支吊架的位移指示 也能够直观地反映管道膨胀情况,因而加强管道支 吊架的日常检查记录有助于有效掌握管道的位移状 况,尽早地发现管道热胀位移异常类故障.
４ 案例介绍
４．１ 某３００ MW 机组高压给水管道热胀位移异常 原因分析及处理
某电厂３００MW 亚临界机组高压给水管道(锅 炉侧)立体布置示意图如图６所示,通过对管道的支 吊架进行检查发现,２号和３号恒力吊架冷、热态指 示均向上卡死,显示出对应吊点的热位移为零,与设 计值严重不符[８].
查阅相关图纸得到２号和３号恒力吊架的具体 资料如表１所示,现场检查显示吊架安装规格以及 型号与设计资料一致.
管道应力�：思扑阆允荆埠藕停澈诺跫芏杂� 吊点的设计载荷、位移正确,但该两吊架均为双拉 杆恒力吊架,吊点载荷应平分配到两个吊架上,对 比吊架选型中的载荷数据可知选型规格中的载荷 标注错误,按 此 数 据 制 造 出 来 的 吊 架 实 际 载 荷 远 大于吊点载荷,从而造成管道无法拉动吊架,阻碍 了管道的正常热膨胀.
由２号和３号恒力吊架冷、热态指示均向上卡 死可以判断,管道在这两处的竖直向热膨胀被完全 限制,２号和３号恒力吊架已完全丧失了恒力吊架 的功能,退化为刚性吊架.依据管道布置图纸,采用 专业计算软件进行管道应力仿真计算,以理论设计 状态为工况一,将２号和３号吊架给定为刚性吊架 为工况二,对比两种工况在设计运行状态下的一次 应力、二次应力以及管道与省煤器连接端口的推力 和推力矩,计算结果对比情况如表２所示.
计算结果显示工况二较工况一的一次应力有所 提高,二次应力则显著提高,这主要是由于二次应力 是为满足位移约束条件或管道自身变形的连续要求 所产生的应力,管道局部竖直向热膨胀被完全限制 后必然导致二次应力的显著增大.同时由于２号和 ３号吊架位置距省煤器连接端口较近,该管段固定 卡死后,运行状态下管道不能随着锅炉本体自由向 下膨胀,导致端口推力和推力矩也显著增大.
最后依照正确的吊架选型方案将原有选型过大的吊架进行了更换,更换吊架后的检查结果显示该 高压给水管道恢复了自由膨胀状态,２号和３号吊 架所对应吊点的热膨胀位移正常,管道热膨胀受阻 问题得到了解决.
４．２ 某３００MW 机组主蒸汽管道下沉原因分析及处理
通过对某 电 厂 ２×３００ MW 亚 临 界 机 组 主 蒸 汽管道的支 吊 架 进 行 检 查 发 现,该 管 系 上 的 恒 力 吊架、弹簧 吊 架 普 遍 偏 离 设 计 冷、热 态 位 置,恒 力 吊架冷、热态指示均处于理论值下方,甚至呈向下卡死状态;变力弹簧吊架呈过度压缩状态[１３].经 过冷、热态对比可知该主蒸汽管道热膨胀异常,管 道明显下 沉.该 主 汽 管 道 设 计 温 度 为 ５４５ ℃、设 计压力 为 １７．４ MPa,主 管 规 格 为ID３６８．３ mm× ３８．４mm、支管规格为ID２７３．１mm×２９．２ mm,管 道材料为 A３３５P９１钢.
参照前述处理管道下沉问题的流程,考虑判断 管道重量是否超过理论设计值,并对该主蒸汽管道 各管段的实际壁厚进行了测量,主要测量和计算结 果如表３所示.
测量结果显示管道实际壁厚明显大于设计壁 厚,由管道线质量计算结果可知主管和支管的实际 重量较原始设计重量分别增加了１６．２％和１２．５％, 管道重量增加导致现有管道上的支吊架载荷与管道 重量不匹配,即承重支吊架理论设计载荷不足以承 受管道重量. 为更加准确地判断管道下沉对管系安全运行的 �：�,采用专业管道应力计算软件对相关管系进行 了应力仿真计算,就理论设计状态与管道增重后的 实际安装状态进行对比,计算所得的主蒸汽管道一 次应力和二次应力对比情况如表４所示.
计算结果显示管道重量增加后,主蒸汽管道的 一次应力和二次应力均有显著增大,危及管道的安 全运行.
针对以上支吊架载荷与管道重量不匹配的故 障,根据实际管道规格重新进行了管道应力计算,并 依据管道吊点载荷结果重新进行了支吊架选型,将 原有不符合的支吊架全部进行了更换.并在机组重 启稳定后,对管道的膨胀、位移情况进行了持续检查 记录,检查结果显示处理后的主蒸汽管道工作状态 正常,各支吊架冷、热态均处于正常指示位置.
５ 结束语
管道支吊架实际工作载荷与实际需求载荷偏差较大,是引起大部分管道热胀位移异常的主要原因; 而引起火电厂汽水管道热胀位移异常的很多因素都 是基建阶段产生并遗留的,如能在基建阶段通过有 效的监督管理手段,尽早地发现管道支吊架设计、制 造、安装缺陷,尽快地将故障隐患消除掉,可以为以 后机组的安全稳定运行提供有力的保障.
参考文献:
[１] 任跃斌,安付立,王军民,等．汽泵前置泵基础沉降对 给水管道支吊架及受力的影响[J]．理化检验(物理分 册),２０１６,５２(４):２４７Ｇ２５０．
[２] 赵星海,翟松．火电厂高温高压汽水管道动应力分析 及优化[J]．中国电力,２０１６,４９(１):３３Ｇ３６,４３．
[３] 唐海中,黄春红,吴彩芬．圆柱螺旋压缩弹簧断裂失效 分析[J]．理化检验(物理分册),２０１６,５２(１２):９００Ｇ９０２．
[４] 郭延军,陈跃光．支吊架失效与电厂蒸汽管道安全分 析[J]．电力设备,２００７,８(４):６２Ｇ６４．
[５] 刘明,何桂宽,高扬．再热蒸汽热段管道下沉原因分 析及治理[J]．华电技术,２０１５,３７(１０):１５Ｇ１６,７６．
[６] 赵元元,刘明,智燕,等．锅炉侧汽水管道连通管热膨 胀位移故障原因分析与处理[J]．内蒙古电力技术, ２０１６,３４(３):７４Ｇ７７．
[７] 张晓玲,张伟江．高温蒸汽管道支吊架异常原因分析 及安装调整[J]．广西电力,２０１０,３３(５):９４Ｇ９６．
[８] 刘明,张毓琳．某３００MW 机组高压给水管道热位移 异常原因分析及处理[J]．发电与空调,２０１６,３７(１): ５５Ｇ５７．
[９] 郭延军．火力发电厂在役管道支吊架失效分析[J]．热 力发电,２００８,３７(２):８４Ｇ８６．
[１０] 康豫军,姚军武,王必宁,等．恒力吊架荷载离差对管系 热位移影响的研究[J]．热力发电,２００９,３８(５):７２Ｇ７６．
[１１] 刘宾,王军民,安付立,等．恒力吊架力学性能对低温 再热蒸汽管道热位移的影响[J]．理化检验(物理分 册),２０１３,４９(４):２４４Ｇ２４６,２５９．
[１２] 刘明,陈锐,何桂宽．火电厂在役管道支吊架性能的 测试研究[J]．浙江电力,２０１６,３５(６):３８Ｇ４１．
[１３] 何桂宽,刘明．３００ MW 机组主蒸汽管道下沉原因分 析及处理[J]．内蒙古电力技术,２０１７,３５(１):９２Ｇ９４, １００．
<文章来源 > 材料与测试网 > 期刊论文 > 理化检验－物理分册 > 54卷 > 4期 (pp:256-261)>
浙公网安备 33042402000106号
