动车组夹钳螺栓断裂原因分析
[摘要] 动车组制动夹钳紧固螺栓在安装过程中发生断裂。采用扫描电子显微镜、光学显微镜、电感耦合等离子体光谱仪等对断裂螺栓进行断口形貌、显微组织及化学成分检测与分析。结果表明：断裂螺栓化学成分、显微组织均未见明显异常；螺栓断面可见明显高温氧化痕�：痛执缶ЯＢ掷�，且局部晶界熔化，在圆角处与表面连通；原奥氏体晶粒内部和螺栓其他部位可见细小晶粒，结合螺栓制作工艺，可以推断该螺栓在热镦过程中因加热温度控制不当导致局部过烧。通过不同温度热镦试验，提出合理的工艺改进建议。
[关键词] 螺栓；过烧；断裂；过载
0 引言
螺栓作为可拆卸连接的带螺纹紧固件广泛运用于各行各业，螺栓生产工艺的每一环节对其质量的影响至关重要，更与整个装备或结构的安全可靠运行密切相关[1]。近年来，由于我国制造业水平的大幅提高，对产品的可靠性也愈发重视，但每年由于螺栓产品质量导致的事故仍然层出不穷，带来较大经济损失的同时甚至危及人生安全。有研究者对近年来失效的螺栓进行了统计，发现仅工程机械领域因过载导致的螺栓早期失效案例占总失效案例的12.2%[2]，其中因生产过程产生的缺陷导致局部强度不足的情况占相当比重。作为较安全和可靠的螺栓头部成型工艺，热镦工艺被广泛用于高强度、较大规格螺栓的头部成型工艺。但是，大部分厂家的热镦工序还是依靠操作人员来控制螺栓的加热和始锻温度，这将会给批量生产的螺栓带入人为因素造成的质量隐患。
动车组制动夹钳紧固螺栓在安装过程中发生断裂。断裂螺栓材质为40CrNiMo，规格为M16×120，性能等级为12.9级。螺栓生产工艺为：下料→粗加工→热镦头部→热处理（调质处理）→滚丝→表面达克罗处理，其中热镦工艺采用中频感应加热，并通过人工控制温度的方式进行连续生产。
本研究采用扫描电镜、光学显微镜、电感耦合等离子光谱仪( ICP)等设备对螺栓断裂件的化学成分、显微组织、断口形貌等进行观察和检测，对螺栓断裂失效的原因进行分析，并提出相关的措施与建议。
1 试验过程与结果
1.1 断口宏观观察
图1为断裂螺栓宏观形貌，可见断裂位于六角头与光杆连接的过渡圆角部位，断口附近未见明显塑性变形。
图1 断裂螺栓宏观形貌
Fig.1 Macro-morphology of fracture bolt
1.2 断口微观观察及能谱分析
断口宏观形貌如图2所示。由图2可见，断面较平坦，存在明显的两部分区域，A区颜色光亮，B区颜色灰暗，断口附近未见明显塑性变形。
图2 失效螺栓断口低倍形貌
Fig.2 Macro-morphology of the failure bolt fracture
断口A区微观形貌见图3。断面存在明显的覆盖物，隐约可见晶粒轮廓且晶粒粗大，局部晶界加宽，且存在熔融痕迹[3-5]。图4为B 区微观形貌，可见断面存在明显的高温氧化物，经能谱分析主要为Fe的氧化物（图5）；还可见明显晶粒轮廓且晶粒粗大，局部晶界明显加宽，局部可见卵形晶�！�
图3 断口A区微观形貌
Fig.3 Micro-morphology of fracture area A
图4 断口B区微观形貌
Fig.4 Micro-morphology of fracture area B
图5 断口能谱分析结果
Fig.5 Results of energy spectrum analysis of the fault
1.2 金相组织检查
对断裂螺栓头部断口附近纵向取样进行金相组织检查，采用饱和苦味酸溶液对抛光态试样进行腐蚀并观察，图6为B区断面附近的金相组织，可见螺栓热处理前原奥氏体晶粒粗大，且局部晶界加宽，甚至熔化，局部熔化晶界在圆角处与表面连通，晶界可见明显氧化物，原奥氏体晶粒内部可见细小晶�！Ｍ�7 为远离断口处的金相组织，可见晶粒细�。得鞲寐菟ü障窒蟛⒎切纬捎谌却砉�，而是在螺栓热镦时产生的。
图6 断面附近金相组织
Fig.6 Metallographic structure near the fracture surface
图7 远离断面处金相组织
Fig.7 Metallographic structure away from the section
1.3 化学成分分析
采用电感耦合等离子发射光谱仪对断裂螺栓进行化学成分分析，结果见表1。符合GB/T3077—2015中40CrNiMo的元素含量要求。
1.4 螺栓热镦试验
对断裂螺栓同规格样品的热镦工序进行不同温度的热镦试验，温度分别为950、1050、1150、1250、1300、1350℃。图8为不同热镦温度试样的金相组织。可见，当热镦温度低于1250℃时，组织未出现过热痕迹，晶粒均匀且细�。坏比蕊嫖露任�1250℃时，组织存在明显过热，并伴有过烧倾向；当温度为1300、1350℃时，原奥氏体晶界明显加宽，局部晶界可见熔化痕迹，组织存在明显过烧现象。除此之外，观察热镦试样发现，过热过烧痕迹集中于螺栓六角头下圆角过渡区域附近。
2 分析与讨论
检测结果表明，螺栓断裂位于六角头下圆角过渡部位，断口较为平坦，可见明显的两个区域，其中一个区域可见明显的高温氧化痕�！６厦婵杉飨缘木ЯＢ掷�，且晶粒粗大，局部晶界可见熔化痕迹及卵形晶粒，为典型的过烧特征。对断裂螺栓六角头部断口附近金相分析结果表明，螺栓六角头下圆角附近原奥氏体晶界可见明显氧化痕迹，说明有氧化性气体渗入到晶间，造成晶界损伤，并且损伤晶界在圆角处与表面连通。断口附近原奥氏体晶粒粗大，与断面晶粒尺寸基本相吻合，在原奥氏体晶粒内部可见细小晶�！Ａ硗�，如果该螺栓有调质热处理导致的组织过烧，则过烧组织不仅仅局限于六角头下圆角附近。因此，六角头下圆角附近区域过烧现象产生于调质热处理之前。根据螺栓生产工艺，该螺栓六角头部采用中频感应加热镦成型，热镦温度由人工通过加热时间控制，工艺缺乏严格的控制，故推断，热镦工序存在加热温度过高的情况，导致个别螺栓在六角头部发生过烧。在较高温度下，S、P等低熔点物质首先在晶界发生偏聚，降低晶界熔点，晶界发生氧化和熔化，形成沿晶过烧裂纹[6-8]。过烧造成晶界熔化变宽，同时在晶界出现氧化物，降低晶界位置的强度，造成螺栓承载能力的下降[9-12]。因此，判断螺栓失效模式为过烧引起的过载断裂。
对同等规格螺栓进行不同温度热镦模拟试验结果表明，当热镦温度高于1250℃时，出现过热过烧现象，并且过热过烧区域集中在螺栓头下圆角附近，有资料[13]表明，由于螺栓热镦过程在较大的冲击力和剪切力作用下该区域容易形成绝热剪切带，绝热剪切带中热量不易扩散，当热镦温度控制不当时，更容易在该部位产生过热过烧。
3 结论与建议
1）螺栓断裂位于螺栓六角头部圆角部位，为镦制成型过渡部位，失效模式为过烧引起的过载断裂。
2）螺栓六角头部圆角产生过烧的原因可能是由于人工通过加热时间无法精准控制热镦温度。
3）建议通过红外温度监控机械手精确控制热镦温度，并通过生产试验、金相检查进行验证。
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作者：祁永东，就职于浙江凯发官网,凯发官网官网技术股份有限公司，工程师，主要从事金属制件理化检测及失效分析方面的研究。
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