TC4（Ti-6Al-4V）是目前用量最大、用途最为广泛的钛合金。通过不同的加工工艺改变TC4板材的显微组织形貌，并使材料呈现出多样化的性能特点，对于深入挖掘材料性能潜能，扩大材料应用场景有较大意义。材料韧性是材料变形时吸收能量的能力，常用冲击韧性和断裂韧性指标来表征材料韧性的优劣[1]。本文通过对低间隙和高氧TC4板材进行不同热处理温度退火，研究了热处理温度对板材冲击韧性、显微组织和裂纹扩展速率的影响规律。
1. 实验方法
1.1 实验材料
本研究采用热轧工艺生产的两批次厚度10 mm TC4板材，两批次板材分别编号为板材A、B。板材A为低间隙（ELI）TC4成分，板材B为高氧TC4成分（化学成分见表1）。板材热轧至10 mm后未经热处理，以热轧状态采用水切割方式取试样坯。
1.2 板材热处理
使用高精度箱式热处理炉（±2 ℃）对试样坯进行热处理，选取TC4再结晶温度范围进行再结晶退火热处理（见表2），热处理时间均为60 min，冷却方式为空气冷却。
测试板材冲击韧性和裂纹扩展速率以表征板材韧性，其中板材冲击韧性实验方法执行GB/T 229—2007，测试方向为横向，每个热处理制度测试三个样。裂纹扩展速率实验方法执行ASTM E647-15，测试方向为横向。
表3为热轧态及经不同温度热处理后低间隙TC4（A）及高氧TC4板材（B）的横向室温冲击韧性测试数据。从表3可以看出，在各热处理制度下低间隙TC4板材室温冲击韧性均高于高氧TC4板材，降低板材氧含量可以提高板材塑性，降低强度水平，降低材料的脆性倾向，提高板材受外力冲击时的能量吸收功，从而提高板材冲击韧性[2]。
从表3可以看出，在700~980 ℃范围内随着退火温度升高，板材A和B的冲击韧性值均呈现出先下降后上升再下降的规律。低间隙TC4（A）板材经780 ℃热处理后冲击韧性最�。骄锏�58.3 J/cm2；经900 ℃热处理后冲击韧性最大，平均达到82.3 J/cm2。高氧TC4（B）板材经780 ℃热处理后冲击韧性最�。骄锏�33.7 J/cm2；在940 ℃热处理后冲击韧性最大，平均达到51.3 J/cm2。
图1为板材A、B在热轧态及冲击韧性值最小、最大时对应热处理制度下的显微组织图片。
从图1可以看出，板材A、B热轧态显微组织均为初生等轴状及长条状α+次生α+β转变组织，板材A的次生α含量较板材B略多。经780 ℃热处理后，板材发生再结晶及晶粒长大，板材A、B显微组织类型与热轧态相同，但初生等轴状及长条状α均发生明显长大。
板材A经900 ℃热处理后，板材显微组织为初生等轴状α+片层状α+β转变组织组成的双态组织。板材B经940 ℃热处理后，板材显微组织同样呈现出双态组织，但与板材A相比，板材B的初生等轴状α含量较少，片层状α含量较多且较为粗大。
等轴状α组织通常具有较好的强度、塑性和抗疲劳裂纹萌生性能，片层状α则具有较好的断裂韧性和抗疲劳裂纹扩展性能，双态组织则很好的综合了等轴和片层状组织在材料性能方面的优点，较为均衡的抑制了裂纹萌生和扩展过程，提高材料韧性。与板材B相比，板材A等轴状α含量更多，有利于提高板材整体塑性，降低α晶粒萌生裂纹的倾向；板材A片层状α更为细�。Ы缯急雀�，有利于使室温下沿晶裂纹扩展路径曲折化。
板材A经780 ℃、900 ℃热处理后及板材B经780 ℃热处理后横向裂纹扩展速率分别代表低间隙板材冲击韧性值最小、最大及高氧板材冲击韧性值最小状态下板材横向裂纹扩展速率情况。板材A经900℃热处理后裂纹扩展速率最低；经780℃热处理后次之；板材B经780℃热处理后裂纹扩展速率最高；在裂纹扩展阶段3种板材裂纹扩展速率的差异更为显著。此外，板材B中较高的氧含量（0.18%）会加剧晶粒尺寸对裂纹扩展速率的影响程度[3]。上述规律与冲击韧性结果对材料的韧性评价结果相一致，冲击韧性值越高，裂纹扩展速率越低，材料变形和断裂时吸收的能量越高，材料抵抗变形和断裂的能力越强。
TC4板材经780 ℃热处理后显微组织类型为初生等轴状及长条状α+次生α+β转变组织，冲击韧性低，裂纹扩展速率高；经900~940 ℃热处理后显微组织类型为双态组织，冲击韧性高，裂纹扩展速率低。板材氧含量对板材韧性影响显著，降低氧含量会显著提高板材冲击韧性，降低板材裂纹扩展速率。
文章来源——金属世界
1.3 性能测试
2. 结果与讨论
2.1 冲击韧性
2.2 显微组织
2.3 裂纹扩展速率
3. 结束语